梅冲湖学校模板施工方案正式.doc
某某北城梅冲湖学校工程模板专项施工方案工程名称：某某北城梅冲湖学校工程方案名称：模板专项施工方案编 制：审 核十 公 司： 技术质量部：安全生产部：审 批：日 期：目 录一、工程概况3二、模板计算的依据及选项：3三、柱模板（600*600mm）支撑计算书3四、梁（300*800）模板扣件钢管高支撑架计算书9五、楼板模板（130mm厚）扣件钢管高支撑架计算书19六、模板施工方案29七、基础部分模板技术交底31八、主体部分模板技术交底31九、模板的拆除：32十、安全和环境要求：33十一、安全措施33十二、附图：34一、工程概况工程名称：某某北城梅冲湖学校工程工程地址：某某市双凤经济开发区阜阳路与梅冲路交口西北侧建设单位：长丰县重点工程建设管理局监理单位：广东建设工程监理有限公司安徽分公司设计单位：安徽建筑大学建筑设计研究施工单位：安徽三建工程有限公司某某北城梅冲湖学校为公共建筑，总建筑面积为22500M2。由3栋小学楼、2栋中学楼、综合实验楼和风雨操场组成，小学教学楼的建筑面积为8731M2 ，中学教学楼建筑面积为4742M2，综合实验楼的建筑面积为4162M2，风雨操场的建筑面积为2278M2。主体建筑的高度在14.4m，教学楼及综合实验楼的层高为3.6m。本工程基础为独立基础，基础深度-2m。结构形式为框架结构；抗震设防烈度为7度，设计使用年限50年，耐火等级为二级；混凝土强度等级为：基础垫层为C15,基础柱梁为C30，主体结构中的柱梁板均为C30,二次结构为C20.本工程梁截面主要为250mm×700mm、300mm×800mm、300×750、250×600等，板厚为100mm、110、120mm、130mm等。本工程柱截面尺寸主要为400×400、500×500、600×600；柱模采用2cm厚七胶板，后备木方木模板，48钢管柱箍600。梁底模、梁侧模及板模板均采用新七胶板，48钢管扣件满堂脚手架支撑。二、模板计算的依据及选项：模板计算依据参照中国建筑工业出版社建筑施工计算手册、安徽三建工程有限公司的施工经验、企业的行业标准、本工程的实际结构参数及规范要求。本工程裙房模板设计计算的选项如下：2.1柱模板计算。选柱截面600×600，高度3.6m，C30砼。2.2梁板模板计算。选梁截面300×800，板厚130mm，层高3.6m，C30砼。2.3钢管满堂脚手架计算。取层高3.6m，按一般有梁板满堂脚手架计算。 三、柱模板（600*600mm）支撑计算书 7.1、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=600mm， 柱模板的截面高度 H=600mm， 柱模板的计算高度 L = 3.6mm， 柱箍间距计算跨度 d = 350mm。 柱箍采用双钢管48mm×2.8mm。 柱模板竖楞截面宽度40mm，高度80mm。 B方向竖楞4根，H方向竖楞4根。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。柱箍自上而下每隔500mm设置一道 柱模板支撑计算简图 7.2、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=54.860kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×54.860=49.374kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。 7.3、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.35m。 荷载计算值 q = 1.2×49.374×0.350+1.40×3.600×0.350=22.501kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 18.90cm3； 截面惯性矩 I = 17.01cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.20×17.281+1.40×1.260)×0.187×0.187=0.078kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.078×1000×1000/18900=4.148N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求! (2)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×17.281×1874/(100×6000×170100)=0.139mm 面板的最大挠度小于186.7/250,满足要求! 7.4、竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.187m。 荷载计算值 q = 1.2×49.374×0.187+1.40×3.600×0.187=12.001kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.200/0.350=12.001kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×12.001×0.35×0.35=0.147kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.350×12.001=2.520kN 最大支座力 N=1.1×0.350×12.001=4.620kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 42.67cm3； 截面惯性矩 I = 170.67cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.147×106/42666.7=3.45N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)挠度计算 最大变形 v =0.677×9.216×350.04/(100×9000.00×1706666.8)=0.061mm 最大挠度小于350.0/250,满足要求! 7.5、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.2×49.37+1.40×3.60)×0.187 × 0.350 = 4.20kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1.603kN.m 最大变形 vmax=2.031mm 最大支座力 Qmax=6.300kN 抗弯计算强度 f=1.603×106/8496.0=188.68N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于820.0/150与10mm,满足要求! 7.6、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N < N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 6.300
