某注塑厂（工业厂房）工程高支模结构施工方案.doc

某注塑厂（工业厂房）工程高支模结构施工方案第一节 工程概况某注塑厂全长144m，全宽57m，建筑面积37680.68，位于轴的变形缝把注塑厂分成两块。标高±0.000相当于绝对标高49.6米。注塑厂一层层高11米，1轴-2轴，16轴-17轴，隔层高4米，二层层高7米，三、四层层高均为5.5米,跨度最大19米。为了加快施工进度，我项目部拟考虑的施工流程如下：预应力桩基础施工基槽开挖承台及基础梁结构施工基槽附近土方回填至地梁顶地基夯实满堂架施工柱钢筋施工支模柱混凝土施工梁板钢筋施工2层梁板浇注混凝土。本方案主要就最高处及跨度最大处即314轴层高标高11米处跨度19米的高支模系统进行设计及验算，其余各层及其他部位的高支模系统简单计算见后。其中：地梁顶标高为-0.6米，高支模高度达到11.60米，跨度为10m。2层最大梁截面为700×1500。结构板厚度为120。梁、板的混凝土等级为C40。该工程以设计确定的伸缩缝分为两个区，在每个区内分为依据，分区段按流水作业组织施工。由于本工程高支模结构具有截面大、跨度大、自重大等特点，同时为解决超高空间模板支设的难题，确保施工生产的安全正常进行，特编制此施工组织设计方案。采取如下主要措施： 高支模支撑体系的设计计算及搭设； 大体积梁混凝土的浇筑。第二节 编制依据1.注塑厂工程全套设计图纸；2.混凝土结构工程施工及验收规范GB50204-2002；3.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001；4.建筑施工安全检查标准；（JGJ59-99）5.筑施工高处作业安全技术规范；6.广东省建设工程高支模施工安全管理办法；第三节 总体施工方案根据工程的特点，充分考虑工期及成本节约，决定采用满堂钢管架加设可调钢支托的模板支撑体系。模板选用七夹板，厚度为18，长×宽为915×1830；方木截面尺寸为50×100。因为高支模的梁截面尺寸比较大，最大梁为700×1500。其自重加上施工荷载组合以后高达35kN/m。在这种情况下，对于回填土的处理及底部加固处理相当重要，确保其安全可靠性。高支模结构施工程序及相关安排。1.回填土；2.满堂架施工；3.7.0米牛腿以下柱钢筋绑扎，4支设柱模板，浇注7.0米以下柱混凝土；5.处理柱混凝土接头位置混凝土；6.绑扎7.0米以上柱钢筋、梁钢筋、板钢筋、上部结构的柱插筋；7.支设7.0米以上柱、梁、板模板；8.复核上部结构的柱插筋位置并点焊固定；9.检查并加固模板支撑体系，确认无误后由专职质检员组织各专业施工小组、各分项施工小组会签；10.监理工程师、甲方现场工程师对钢筋、模板、专业预埋进行隐蔽，合格后签发混凝土浇筑令； 11.召开混凝土施工前的班前会议，对重点施工部位和难度较大部位进行技术交底和安全交底；12.浇筑混凝土。第四节 设计及验算1模板体系概况根据我公司多年来的施工经验，针对本工程特点，决定采用满堂钢管脚手架模板体系。2模板支设2.1施工之前由项目工程师组织施工人员进行交底，明确主要轴线位置及与其它构件位置的关系，向施工人员讲解图纸设计意图，解决图纸中的疑难问题，使各区段分管施工员对施工工艺；施工重点有全面的了解，并清楚质量要求及工期控制目标，之后施工员向操作人员交底。2.2钢筋工程检查合格隐蔽以后，经项目经理部通知，班组施工人员方可进行梁、柱、模板支设。支设前应按图纸详细复核预埋铁件、穿管、预留洞口的位置、数量是否正确。每个施工段内支模顺序是：柱梁楼板梁柱接头。2.3方柱模板采用七夹板面板，厚度18，加固肋条采用50×100mm木方（竖向）及48×3.5mm钢管（水平），配合紧固螺栓。2.4梁模板采用七夹板面板，加固肋条采用 50×100mm木方及48×3.5mm钢管，配合紧固螺栓。 当梁高超过800mm时另加对拉穿梁螺栓，螺栓通过三星卡、螺帽与加固肋等连接，螺栓横向间距为500mm；竖向排距视梁的具体高度确定，梁高800mm1000mm加一道，1000mm1500mm加两道。梁底先加工成木板条（块）侧帮则按交叉梁位置留岔口。2.5板模采用七夹板面板，利用满堂内架配合木方及钢管加固。2.6柱头、梁头利用七夹板按具体结构尺寸现场加工使用，需要注意的是加固必须坚固可靠，接缝严密保证质量。为解决梁、柱及楼板处上下柱体经常出现的错位问题，在上层模板支设时应向下延伸200mm深，在模板外侧加补一个木楞。2.7高支模验算。高支模高度高达11.600米，属高支模类型。且梁截面尺寸较大，施工体系较复杂，必须对相关的模板支撑体系进行计算。A：高支模的模板支撑体系验算基本情况：层高为11.600米，楼板厚度120；最大梁截面为700×1500。支撑系统使用材料：18厚胶合板，50×100方木，板底方木间距400，支撑方木800间距；梁底满堂架间距700×400。板底满堂架间距1000×1000。计算：重点验算梁底模、侧模的承载力及刚度要求、梁底满堂钢管架的稳定性。框支梁的模板计算。 设计资料 选用楼层的最大截面梁进行验算，尺寸为700（宽）×1500（高）。 结构布置 立杆采用顶部带可调支撑的钢管，梁底纵向长方木间距为140，横向短方木间距为400，纵向水平钢管直接支撑在短横方木下，沿梁纵向间距400。梁下钢管立杆间距沿梁纵向间距500，梁下钢管立杆间距沿梁横向间距400。 梁底支撑计算 计算时取用标准值如下。a.恒载。底模及其支架自重标准值：计算梁、板底模时，取值q1=0.5kN/；计算梁、板底方木时，取值q1=0.75kN/；新浇筑混凝土自重标准值取q2=24kN/m3；根据设计计算确定每立方混凝土内钢筋的自重标准值为：楼板 q3=1.1kN/m3；梁 q3=1.5kN/m3。b.活载（主要指施工人员、设备、振捣棒产生的震动荷载等）。指施工人员及设备荷载标准值：当计算模板及其直接支撑模板的长方木（即大楞）时，取值q4=2.5kN/m3；并取集中荷载2.5 kN进行验算，比较二者弯矩值，按大值取用。当计算直接支撑长方木（大楞）的构件时，q4=1.5kN/m3；当计算支架立柱及其他支撑构件时，q4=1.0kN/m3。振动棒产生的震动荷载标准值：对水平面模板 q5=2.0kN/m3；对垂直面模板 q5=4.0kN/m3；新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值。取q6=0.22ct012V1/2 与q6=cH的小值。其中，c=24 kN/m3；1=1.2，2=0.85，V=1.8m/h，T=20。t0=200/（T+15）=200/（20+15）=5.71q6，1=0.22ct012V1/2 =0.22×24×5.71×1.2×0.85×1.81/2 =41.26kN/m2。q6，2=cH =24×0.95=22.8 kN/m2。 q6=22.8 kN/m2。倾倒混凝土时对垂直面模板产生的水平荷载标准值：q7=2.0 kN/m2。梁底模板验算梁底模板沿长度方向等距离放置3条方楞，其间距为140，取1m长梁进行计算。计算简图参见图1。1.承载力验算荷载为第1、2、3、5种荷载组合，分项系数分别取1.2、1.2、1.2、1.4，则：q=1.2×0.5×1×0.7+1.2×24×1×0.7×1.5+1.2×1.5×1×0.7×1.5+1.4×2.0×1×0.7=34.51kN/m；Mmax=Mb=Mc=-0.5ql2=-0.5×34.51×0.12=-0.172（kN·m）；梁底模截面底抗矩为：W=1/6×b×h12=1/6×1000×182=540003;max= Mmax/ W=0.172×106/54000=3.19N/2<fm=13N/2梁底模抗弯承载力符合要求。Vmax= Vb,左 =ql=34.51×0.1=3.451 kN=3V/2b1h1=3×3.451×1000/（2×700×18）=0.411 N/2<fv=1.4N/2由此可知，梁底模抗剪承载力满足要求。2、刚度验算。荷载为第1、2、3种荷载组合，分项系数均取1.2，则：q=1.2×0.5×1×0.7+1.2×24×1×0.7×1.5+1.2×1.5×1×0.7×1.5=32.55 kN/m；I=1/12×b1h13=1/12×1000×183=4860004；梁底模截面底抗矩为：Wmax=5ql4/(384EI)=5×32.55×1404/(384×9000×486000)=0.037【W】= l /400=140/400=0.35；Wmax=0.037<【W】=0.35梁底模刚度满足要求。支撑梁底模的大方楞验算：大方楞间距为400，可视为等跨多跨连续梁，取5跨连续梁进行计算。简图如大样图2。1、承载力验算：荷载为第1、2、3、5种荷载组合，分项系数分别取1.2、1.2、1.2、1.4，则：q=（1.2×0.5×0.7+1.2×0.5×(1.5-0.12)×2+1.2×24×0.7×1.5+1.2×1.5×0.7×1.5+1.4×2.0×0.7）/3=12.06kN/m；Mmax=MB,支= -0.121 ql2=-0.121×12.06×0.42=-0.233（kN·m）；大楞木截面底抗矩为：W=1/6×b×h12=1/6×50×1002=83333.333;max= Mmax/ W=0.233×106/83333.33=2.80N/2<fm=13N/2大楞木抗弯承载力符合要求。2、刚度验算。荷载为第1、2、3种荷载组合，分项系数均取1.2，则：q=（1.2×0.5×0.7+1.2×0.5×(1.5-0.12)×2+1.2×24×0.7×1.5+1.2×1.5×0.7×1.5）/3=11.47 kN/m；I=1/12×b1h13=1/12×50×1003=4166666.674；梁底模截面底抗矩为：Wmax=0.632×q×l2/（100EI）=0.632×11.47×400²/（100×9000×4166666.67）=3.09×10-7；【W】= l /400=400/400=1；Wmax=3.09×10-7<【W】=1大楞木刚度满足要求。大楞木底下的小横杆计算48×3.5mm钢管荷载标准值同上，小横杆承受大楞木下传的集中荷载。小横杆下的立杆间距为400。1、承载力验算荷载为第1、2、3、4种荷载组合，分项系数分别取1.2、1.2、1.2、1.4，则：大楞木传给小横杆的荷载值P=（11.47+1.4×1.5×1）×0.8=10.856kN/m；Mmax=MB,支= 0.169 Pl=0.169×10.856×0.5=0.917（kN·m）；小横杆截面底抗矩为：W=50803;max= Mmax/ W=0.917×106/5080=180.6N/2<fm=205N/2小横杆抗弯承载力符合要求。梁底钢管抗剪验算：VMAX=VB左+P=1.661P=1.661×10.856=18.032=3V/2b1h1=3×18.032×1000/（2×700×18）=2.14 N/2<fv=N/2