北仑中医院门厅高支撑计算书范文.docx

让台中雇就（门厅，工程演极及呆架（高支撑h=8.85m）计算书*蒙就台中IM就靖工项目部务实、求精、团结、开拓一、计算书全文1、计算说明22、计算依据23、钢管及其附件力学性能24、三层楼板模板及支撑体系计算35、KL29梁（1617E段）模板及支撑体系计算96、梁模板支撑体系一览表157、柱支撑体系侧压力计算158、KZn柱支撑体系计算169、柱模板及支撑体系一览表2010、构造措施（水平杆与柱连接）2011、总说明及结论21二、附图1、附图一：门厅立杆布置平面图222、附图二：门厅立杆布置纵向剖面图233、附图三：门厅立杆布置横向剖面图24一、计算说明：计算书仅对本工程门厅部分作计算，门厅顶板为三层楼面,底层层高4.80m,二层层高3.60m,以室外地坪标高一0.45m作为支撑面，从而支撑结构高度应按8.85m考虑，其高度大于8.00m,属超高承重体系，必须认真对待，本计算书对此作较为全面力学计算，务求计算精准，科学合理，以期指导施工。在结构方面：门厅位于1518CE范围之内，按轴线尺寸纵向长12.4m,横向宽7.50m,体量不是很大。支撑的板面为三层楼面，其厚度是IIOmm。纵向梁最大载面尺寸为250X700（KL29梁，位于1517/E段内，系高支撑边梁），其余分别为250X350、250X400、250X600不等；横向梁统一为250×600,纵向、横向梁载面尺寸均为较小。在梁底和板底立杆布置时，为确保其纵、横向拉统，使梁底立杆与板底立杆形成一个整体，从而增加总体刚度，计算工作的第一步是对立杆作统一布置，梁底和板底立杆布置详见附图一（在附图一中未考虑结施13,三层结构平面图中1617/CD范围内位于LLlO2梁边的一根短梁，认为该梁似乎不应存在。）o综合审视附图一，本计算书决定对KL29梁，截面尺寸bXh=250X700-段作重点计算，其余梁可参照梁模板支撑体系一览表中有关要求作类似布置。至于IlOmm厚的板，按附图一中的最不利尺寸LXlb=800X900进行计算。柱的规格分别为：bXh=550X600、450X500、400X500三种，经分折决定计算KZII柱，其载面尺寸为bXh=550X600,其余柱可参照柱模板支撑体系一览表中有关要求作类似布置。考虑到钢管厚度可能偏薄，钢管实际采用48X3.5,为安全计，计算时按048X3.2考虑。二、计算依据：1、北仑区中医院门诊楼工程施工图；2、木结构设计规范GB50005-202*；3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001；4、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规范DB33/1035-202*（以下简称浙规范）；5、建筑施工扣件式钢管脚手架构造与设计刘群主编；6、高层建筑结构工程施工某志缙、某帆编著；7、建筑结构静力计算手册中国建筑工业出版社。注：以上各项资料中，以资料4浙规范作为主要参考依据。三、钢管及其附件力学性能：钢管（48X3.2）：截面抵抗矩W=4.732cm3,惯性矩1=11.36cm截面积：A=4.50cm2弹性模量E=2.OGXlO'N/mnL自重35.5Nm,回转半径i=l.589cm钢管强度设计值：fm=205Nmm2,fv=125Nmm2扣件自重：直角扣件13.2N/个,对接扣件18.4N/个，旋转扣件14.6/个三层楼板模板及支撑体系计算（厚度D=IlOmm,支撑高度h=8.85m）参照以往同类工程经验，决定采用：位板底模为18厚胶合板，内楞（方木50X70）300,外楞及支撑体系采用48X3.2钢管，立杆纵距L.800mm,立杆横距Lb=900mm,底步步距h二160OnIn1,其余4步步距1707mm（详见附图二，立杆布置剖面图），以此验算模板及支撑体系的安全性。结构设计简图见下图一。一、砂板底模（18厚胶合板）计算：按三跨连续梁计算，梁高h=18,梁宽800,跨度300,见下图二。底模(胶合板)计算简图图二静均布荷载标准值：qw=(24+l.1)X0.11X0.800+0.30X0.800=2.449KN/m注：板底模板自重取0.30KN/m2活均布荷载标准值：q活=(LO+2.0)X0.800=2.400KN/m注：施工人员及设备荷载1.0KNm2,振捣碎荷载2.0KNm2W=bh26=80.0×l.876=43.20cm3I=bh312=80.OX1.8712=38.88cm4(1)抗弯强度计算：。=M/Wfm,fm-15Nmm2不考虑活荷载的最不利分布(跨度小，仅为300),贝J:M=yG×Mgk+1.4×Mqk=1.35×(0.100×2.449×0.302)+1.4×(0.100×2.400×0.302)=O.060KN.mKN.m。=0.060X10743.20×IO3=1.39Nmm2<15Nmm2=fm满足要求。(2)抗剪强度计算：=3Q2bhfv,fv=1.4Nmm2Q=O.6qL=0.6×(1.35×2.449+1.4×2.400)XO.3=1.237KN=3×1.200X107(2×800×18)=0.13Nmm2<1.4N/mm2=fv满足要求。(3)刚度计算此时荷载仅取静荷载标准值q静，最大挠度V为：V=0.677qsfLV100EIV,V=L150,E=6000Nmm2V=0.677X2.449X3007(100X6000X38.88X10')=0.058mm<2.0mm=300/150=L/150二、纵向水平杆（模板内楞50X70方木）计算：按三跨连续梁计算,梁宽b=50,梁高h=70,跨度800,见下图三:模板内楞（50X70方木）计算简图图三q静=Rb静/L=1.1X2.449X0.3/0.800=1.010KN/mQ活=Rb活/L=1.1×2.400X0.3/0.800=0.990KN/m(以上Rb静与Rb活均取自图二中内支座b或C的支座反力，且计算Rb活时不考虑图二中活载的最不利分布，故支座反力系数仍取1.1。)W=bh26=5×726=40.83cm3I=bh312=5X7712=142.92cm4(1)抗弯强度计算：o=M/Wfm,fm=13Nmm2考虑活荷载的最不利分布(跨度较大，为825),则：M=YGXEMCK+1.4XEMQK=1.35×(0.100×1.010×0.8002)+1.4×(0.117×0.990×0.8002)=0.191KN.m=0.191×IO6/40.83XlO3=4.68Nmm2<13N/mm2=f满足要求。(2)抗剪强度计算：=3Q2bhfv,fv=1. 3Nmm2Q=0.600q静L+0.617q活L=0.600×1.35×1.010×0.800+0.617×1.4×0.990×0.800=1.338KN=3×1.338×107(2×50×70)=0.57Nmm2<1.3N/mm2=fv满足要求。刚度计算此时荷载仅取静荷载标准值q郴，最大挠度V为：V=0.677qwL7100EIV,V=L150,E=9000N/mm2V=0.677×1.010×8007(100X9000X142.92×101)=0.22mm<5.33mm=800/150=L/150满足要求。三、横向水平杆（模板外楞。48X3.2横向钢管）计算：按简支梁计算（按简支梁计算依据参见浙规范5.2.5条，它是一种既简单又偏于安全的计算方法。）,跨度90Omn1,计算简图见下图四。模板外楞（d）48X3.2横向钢管）计算简图图四横向水平杆受内楞（方木）传下荷载，理论上应为集中力，但因实际施工时内楞相对于横向水平杆布置的正确定位难以确定，现按均布荷载计算,相应静、活均布荷载标准值为：q种二0.30×0.800÷（2.4÷l.1）X0.11X0.800=2.448KN/mq活=（1.0÷2.0）×0.800=2.400KN/m（1）抗弯强度计算：。=M/Wfm,fm=205Nmm2M=c×Mgk+1.4×Mq=1.35×0.125qfifL2+1.4×0.125qwL2=1.35×0.125×2.448×0.9002+1.4×0.125×2.400×0.9002=0.675KN.m=0.675X1074.732×IO3=143Nmm2<205Nmm2=fm,满足要求。（2）抗剪强度计算：=2Qd0t<fv,fv=125N/mm?（为钢管中径）Q=L35X0.5Xq静XL+1.4X0.5Xq活XL=1.35×0.5×2.448X0.900+1.4X0.5X2.400X0.900=3.00KN=2×3.0×103×（48-1.60）X3.2=12.86Nmm2<125N/mm2=fv满足要求。（3）刚度计算：此时荷载仅为静载标准值：q沛=2.525KN/mV=5qfffL7384EI=5X2.448×9007（384×2.06×IO5X11.36×10,）=0.89mm<6.00mm=900/150=L/150,且小于10mm四、扣件抗滑移计算:上述三、(2)条中Q值2倍即为主扣件受力值。主扣件受力：R=2X3.00=6.00KN<6.40KN=0.8×8KN=单扣件抗滑承载力采用单扣件抗滑能满足要求。五、立杆的稳定性计算：单根立杆复盖面积为LaXLb=800X900mm2,立杆顶端轴向力设计值即为上述四、条中主扣件受力值R=6.00KNo(1)、立杆底脚处轴力N计算：脚手架钢管及配件自重：立杆以及纵向、横向钢管自重：N1=(8.85-0.11-0.018)+(0.800+0.900)2×6×2)×35.5=18.92X35.5=672N=0.672KN注:、步距5步,底步高1.60m,其余4步高均为1707mm(8850-110-18-94-200-1600)/4=1707)、底步步距1.60m,加上扫地杆高度0.20m,总高度为1.80m可以满足人员行走及材料搬运要求。立杆计算单元内扣件自重：N2=13.2×12+18.4×(18.92/6.0)=216N=0.216KN注:每个节点2个直角扣件,共计12个,对接扣件按每6.Om采用1个。剪刀撑自重：按最不利情况考虑，计算立杆处于双向剪刀撑交叉处，剪刀撑与地面夹角暂按60。估算。查计算依据5,剪刀撑单位面积自重：Gj=6.3432/(cosXSina)+2.2462/(La×sina)×10-3KNm2以a=60。,La=(0.800+0.900)/2=0.850m代入,经计算得：GJ=17.70×103KNm2从而立杆受剪刀撑自重引起的岫为：N3=17.70×103×(8.85-0.ll0.018)×0.850X2=0.262KN脚手架自重引起立杆底部轴向力标准值N。为：N0=N1+N2+N3=0.672+0.216+0.262=1.150KN立杆底部总轴向力设计值NUt为：Nut=R+1.35×N0=6.00+1