9.-凯旋国际1期-悬挑卸料平台施工专项方案方案(已过).docx
凯旋国际1期工程悬挑卸料平台方案编制人：审核人：批准人：2015年4月10日成都市其次建筑工程公司悬挑卸料平台及专项施工方案会签、审批表工程名称凯旋国际1期工程专项名称悬挑卸料平台施工方案建设单位四川梓州实业集团有限公司监理单位成都交大建设监理责任有限公司质监单位三台县质监站安监单位三台县安监站施工单位编制人责任工长技术负责人项目经理工程部总工办总工程师监理单位建设单位一、工程概况二、卸料平台的搭设三、悬挑卸料平台计算书错误!未定义书签。四、卸料平台平安要求悬挑卸料平台施工方案一、工程概况工程名称：凯旋国际1期工程建设单位：四川梓州实业集团有限公司工程地点：东河路与恒昌路交汇处建设规模：本项目建设地点位于绵阳市三台县城区东河路，为一类高层商住楼。其中1本项目分为1-1#楼、1-2#楼。1-1#楼为一类高层商住楼，地下一层，地上31层；2#楼为一类高层商住楼，地下一层，地上32层。总建筑面积40892.78平方米,其中地上建筑面积38211.90平方米,地下建筑面积2680.88平方米。二、卸料平台的搭设依据脚手架搭设方案，15层接受落地式脚手架，卸料平台接受悬挑式平台，自脚手架接受悬挑脚手架以上部分，卸料平台也接受悬挑悬挑卸料平台，依据现场门洞、阳台的宽度，悬挑平台接受6.0X2.2米，悬挑尺寸为4.0X2.2米，锚固2米。M12螺栓连接，组合式拼装。护栏高度1.5米，接受48钢管焊接，挡板接受18厚木层板满铺。为了便于重复运用，反复搭拆，在平台的两侧各焊接两个20的吊环，斜拉钢丝绳接受6X19,直径为18.5mm。容许集中荷载0.8T。1、先将卸料平台所用的16#、12.6#槽钢的原材按下图尺寸下料，然后起先焊接。先清理焊口，检查坡口、组装间隙是否符合要求。把焊缝四周的油污、锈物等清除，焊接的电流自行驾驭。焊接速度要等速焊接，保证焊缝厚度、宽度匀整一样。整条焊缝焊完后清除焊渣，经焊工自检合格确无问题后，方可转移地点接着焊接。焊接均为双面焊。33506000 20吊环2650卸料平台制作图2、吊环的焊接：吊环接受20的钢筋，吊环的弯心直径为IOCm,吊环两腿必需各与16#槽钢双面焊接215cm,吊环焊接前先将套环穿入然后再焊。施焊时焊缝要饱满。3、把48钢管栏杆立杆焊接到16#槽钢上面，间距1.3m,高度为1.5m。护栏的三方用18厚层板全部满铺。4、在平台型钢上面铺设100X50的木方，间距0.3m。木方与12.6#槽钢用4的自攻螺栓固定。并在木方上铺设18厚的层板，全部层板与木方钉牢。5、卸料平台的安装5.1 吊装前先把4根18.5的钢丝绳同平台用套环连接，并用钢丝绳卡18.5用钢丝绳卡住，U型螺栓扣在钢丝绳尾段上，钢丝绳卡不得在钢丝绳上交替布置,再用20的花篮螺栓紧固钢丝绳。见下图：钢丝绳夹子间距为7倍钢丝绳直径。5.2 吊装时先把平台的根部插入到墙里，然后再把钢丝绳固定在上面距平台高度2.9m左右的穿墙螺栓孔中，然后绕出，调整钢丝绳的长度与钢丝绳搭接固定。钢丝绳与墙之间必需垫上胶皮或木方，以防破坏碎，钢丝绳不得有死弯。最终确定各固定点均固定坚实后，塔吊吊索松开。留意：平台必需水平放置。5.3 平台往上吊装时，先用塔吊吊起平台，再把上面与墙体连接的钢丝绳松开，然后提升。留意吊装时平台上严禁站人。吊装到指定位置，然后再依据吊装时的程序进行安装，安装好以后经平安员检查合格后才能运用，运用时允许荷载小于等于800kgo附图一：卸料平台布置图LIA#、L2#楼卸料平台搭设平面图卸料平台搭设详图:卸料平台平面图:螺栓预埋件详图图:拉环大样图:三、悬挑卸料平台计算书悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必需严格地进行设计和验算。悬挑卸料平台的计算依据1、建筑施工脚手架好用手册2、建筑结构荷载规范GB50009-20233、混凝土结构设计规范GB50010-20234、建筑施工平安检查标准JGJ59-20235、建筑施工高处作业平安技术规范JGJ80-916、建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范JGJ130-20237、紧急性较大的分部分项工程平安管理方法(建质202387号文)8、建设工程平安生产管理条例国务院令第393号9、本工程设计图纸等编制。一、参数信息1.荷载参数脚手板类别：100X50木方上满铺木层板，脚手板自重(kNm2):0.25；栏杆、挡板类别：焊接钢管架，木层板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.14；施工人员等活荷载(kN/m?)：2.00,最大堆放材料荷(kN):10.OOo2 .悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m)：1.65,外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：2.05o上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：2.95；钢丝绳平安系数K：8.00,悬挑梁与墙的节点按较支计算；只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。3 .水平支撑梁主梁材料类型及型号：16a号槽钢槽口水平；次梁材料类型及型号：12.6号槽钢槽口水平；次梁水平间距Id(In)：0.53,建筑物与次梁的最大允许距离Ie(m)：1.35。4 .卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：4.00,水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：2.00,次梁悬臂Mc(m)：0.00；平台计算宽度(m)：2.20o单位：(mm)二、次梁的验算次梁选择12.6号槽钢槽口水平,间距0.53m,其截面特性为：面积A=15.69cm2；惯性距Ix=391.466cm4;转动惯量Wx=62.137cm3；回转半径ix=4.953cm；截面尺寸：b=53mm,h=126mm,t=9mm01 .荷载计算(1)、脚手板的自重标准值：本例接受脚手板，标准值为0.25kN1112;Q1=O.25×0.53=0.13kNm;(2)、型钢自重标准值：本例接受12.6号槽钢槽口水平,标准值为0.12kNmQ2=O.12kNm(3)、活荷载计算1)施工荷载标准值：取2.00kNm2Q3=2.00kNm22)最大堆放材料荷载P：10.OOkN荷载组合Q=l.2×(0.13+0.12)+1.4×2.00×0.53=1.79kNmP=l.4X10.00=14.OOkN2 .内力验算内力依据集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下:PQI，,11：)mJ次梁计算简图最大弯矩M的计算公式(规范JGJ80-91,P31)为：Mmax=ql28(l-m2l2)2+pl/4经计算得出：Mmax=(1.79×2.2078)×(1-(0.0022.202)2+14.00×2 .20/4=8.78kNm0最大支座力计算公式：R=P+q(l÷2m)2经计算得出：R=(14.00+1.79X(2.20+2×0.00)/2=8.97kN3 .抗弯强度验算次梁应力：=MxWxf其中Yx-截面塑性发展系数，取L05；f一钢材的抗压强度设计值，f=205.00Nm112;次梁槽钢的最大应力计算值=8.78×103(1.05×62.14)=134.60Nmm2;次梁槽钢的最大应力计算值=134.603Nmm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值fk205Nm武满足要求！4.整体稳定性验算=MbWxf其中，b-匀整弯曲的受弯构件整体稳定系数，依据下式计算：b=(570tblh)×(235fy)经过计算得到b=570×9.00×53.00×235(2200.00×126.00×235.0)=0.98;由于b大于0.6,依据下面公式调整：b=1.07-0.282b1.0得到b=0.782;次梁槽钢的稳定性验算=8.78×103(0.782×62.137)=180.62Nmm2；次梁槽钢的稳定性验算=180.619Nmm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值f=205Nu112,满足要求！三、主梁的验算依据现场实际状况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为平安储备不参与内力的计算。主梁选择16a号槽钢槽口水平,其截面特性为：面积A=21.95cm2；惯性距Ix=866.2cm4；转动惯量Wx=108.3cm3；回转半径i=6.28cm；截面尺寸，b=63mm,h=160mm,t=10mm;1 .荷载验算(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例接受木层板挡板，标准值为O.14kNm;Qi=O.14kNm;槽钢自重荷载Q2=O.17kNm静荷载设计值q=1.2×(Qi+Q2)=1.2×(0.14÷0.17)=0.37kNm;次梁传递的集中荷载取次梁支座力R;2 .内力验算悬挑卸料平台示意图1.06kN1.97kN1.97kN8.97kN1.97kN1.06kNQ31kNn(2)飞P)飞FO)3700120001悬挑卸料平台水平钢梁计算简图寸罩施熊"；4471.0G-1.1533.523 -3.686 .5.823.097悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN)悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kNm)-0.111悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)从左至右各支座反力：Rl=10.942kN;R2=10.396kN;R3=-2.477kN0最大支座反力为Rmax=IO.396kN;最大弯矩Mmax=8.928kN叫最大挠度v=0.111mmo3 .抗弯强度验算=M(xWx)+N/Af其中x-截面塑性发展系数，取1.05；f-钢材抗压强度设计值，f=205.00Nm2;主梁槽钢的最大应力计算值=8.928×1061.05.0+1.30×1042195.000=84.456Nmm2;主梁槽钢的最大应力计算值84.456Nmm2小于主梁槽钢的抗压强度设计值f=205.00Nmm2,满足要求！4 .整体稳定性验算=M(bWx)f其中b-匀整弯曲的受弯构件整体稳定系数，依据下式计算：b=(570tblh)×(235fy)b=570×10.0×63.0×235(3700.0×160.0×235.0)=0.607；由于b大于0.6,应依据下面公式调整：b=1.07-0.282b1.0可得b=0.605；主梁槽钢的稳定性验算=8.928×106(0.605×.00)=136.24Nmm2;主梁槽钢的稳定性验算=136.24Nmm2小于f=205.00,满足要求！
