扣件式梁模板安全计算书全.docx
扣件式梁模板安全计算书一、计算依据1.建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20113、混凝土结构设计规范GB50010-20104、建筑结构荷载规范GB50009-20125、钢结构设计规范GB50017-20036.建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20131 .计算参数2 .施工简图（图1）剖面图1（图2）剖面图2二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=lm单位面板宽度为计算单元。W=bh26=1000×1226=24000mm3I=bh312=1000×123/12=144000mm41.强度验算A.当可变荷载Qlk为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：ql=1.2Glk+(G2k+G3k)hb+1.4Qlkb=1.2×(0.5+(24+1.5)×6001000)×l+1.4×2.5×l=22.46kNm由永久荷载控制的组合：q2=1.35Glk+(G2k+G3k)hb+1.4×0.7Qlkb=1.35×(0.5+(24+1.5)×6001000)×l+1.4×0,7×2.5×l=23.78kNm取最不利组合得：q=maxqlzq2=max(22.46z23.78)=23.78kNm（图3）面板简图B.当可变荷载Qlk为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2Glk+(G2k+G3k)hb=1.2×(0.5+(24+1.5)×6001000)×l=18.96kNmpl=1.4Qlk=1.4×2,5=3.5kN（图4）面板简图由永久荷载控制的组合：q4=1.35Glk+(G2k+G3k)hb=1.35×(0.5+(24+1.5)×6001000)×l=21.33kNmp2=1.4×0.7Qlk=1.4×0.7×2,5=2.45kN（图5）面板简图（图6）面板弯矩图取最不利组合得：Mmax=0.134kNm=MmaxW=0.134×10624000=5.598Nmm2f=31Nmm2满足要求2、挠度验算qk=(Glk+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×6001000)×l=15.8kNm（图7）简图(图8)挠度图v=0.023mmv=350(4-l)×400)=0.292mm满足要求三、次梁验算A.当可变荷载Qlk为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：ql=1.2Glk+(G2k+G3k)ha+1.4Qlka=1.2×(0.5+(24+1.5)×6001000)×3501000(4-l)+1.4×2.5×3501000(4-l)=2.62kNm由永久荷载控制的组合：q2=1.35Glk+(G2k+G3k)ha+1.4×0.7Qlka=1.35×(0.5+(24+1.5)×6001000)×3501000(4-l)+1.4×0.7×2.5×3501000(4-l)=2.774kNm取最不利组合得：q=maxqlzq2=max(2.62z2.774)=2.774kNm计算简图：（图9）简图B、当可变荷载Qlk为集中荷载时:由可变荷载控制的组合：q3=1.2Glk+(G2k+G3k)ha=1.2×(0.5+(24+1.5)×6001000)×3501000(4-l)=2.212kNmpl=1.4Qlk=1.4×2,5=3.5kN（图10）简图由永久荷载控制的组合：q4=1.35Glk+(G2k+G3k)ha=1.35×(0.5+(24+1.5)×6001000)×3501000(4-l)=2.489kNmp2=1.4×0.7Qlk=1.4×0.7×2,5=2.45kN2.4502.450（图11）简图1.强度验算（图12）次梁弯矩图（kNm）Mmax=0.944kNm=MmaxW=0.944×106(85.333×1000)=11.064Nmm2f=15Nmm2满足要求2 .抗剪验算(三13)次梁剪力图(kN)Vmax=4.053kNmax=VmaxS(Ib)=4.053X103×62.5X103/(341.333×104×5×10)=1.484Nmm2=2Nmm2满足要求3 .挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(Glk+(G3k+G2k)×h)×a=(0.5+(24+1.5)×6001000)×3501000(4-l)=1.843kNm(图14)变形计算简图(三15)次梁变形图(mm)vmax=0.165mmv=0.9×1000400=2.25mm满足要求四、主梁验算梁两侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按钱节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数为1,故可将主梁的验算力学模型简化为1+2-1=2跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。等跨连续梁，跨度为：2跨距为：(等跨)0.375根据建筑施工模板安全技术规范(JGJI62-2008)第4.1.2条规定：当计算直接支撑次梁的主梁时，施工人员及设备荷载标准值(QIk)可取1.5kNmi;故主梁验算时的荷载需重新统计。将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：ql=0.9×1.2Glk+(G2k+G3k)ha+1.4Qlka=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×6001000)×350(4-l)×1000)+1.4×1.5×350(4-l)×1000)=2.211kNmB,由永久荷载控制的组合：q2=0.9×1.35Glk+(G2k+G3k)ha+1.4×0.7Qlka=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×6001000)×350(4-l)×1000)+1.4×0.7×1.5×350(4-l)×1000)=2.394kNm取最不利组合得：q=maxqlzq2=max(2.211z2.394)=2.394kN此时次梁的荷载简图如下(图16)次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk=Glk+(G2k+G3k)ha=(0.5+(24+1.5)×6001000)×350(4-l)×1000)=1.843kNm此时次梁的荷载简图如下（图17）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：承载能力极限状态下在支座反力：R=2.32kN正常使用极限状态下在支座反力：Rk=1.786kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=65.3/1000=0.065kN/m自重设计值为：g=0.9×1.2gk=0.9×1.2×65.31000=0.071kNm则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图18）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图16）主梁弯矩图（kNm）Mmax=0.273kNm=MmaxW=0.273×106(8.986×1000)=30.339Nmm2f=205Nmm2满足要求2.抗剪验算(三17)主梁剪力图(kN)Vmax=3.937kNmax=Qma×S(Ib)=3.937×1000×6.084×103(21.566×104×1.2×10)=9.255Nmm2=120Nmm2满足要求3、挠度验算(图18)主梁变形图(mm)vmax=0.023mmv=0.75×1OOO(1+l)400=0.938mm满足要求4、支座反力计算因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。故经计算得：两端支座最大支座反力为：Rl=0.73kN非端支座最大支座反力为：R2=7.873kN五、端支座扣件抗滑移验算按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力Rl=0.73kNN=8kN满足要求六、可调托座验算非端支座最大支座反力为即为可调托座受力R2=7.873kNN=150kN满足要求七.立柱验算1、长细比睑算验算立杆长细比时取k=LL2按JGJ130-2011附录C取用IOl=kl(h+2a)=l×1.44×(1.2+2×4OOlOOO)=2.881mIO2=k2h=l×2.292×1.2=2.75m取两值中的大值IO=max(IOlJO2)=max(2.881z2.75)=2.881m=l0i=2.881×1000(1.59×10)=181.174=210满足要求2 .立柱稳定性验算(顶部立杆段)l=l01i=1.155×1.44×(1.2+2×4001000)×1000(1.59×10)=209.256根据入1查JGJ130-2011附录A.0.6得至J=0.218梁两侧立杆承受的楼板荷载Nl=1.2(Glk+(G2k+G3k)h0)+1.4(Qlk+Q2k)lallbl=(1.2×(0.5+(24+1.5)×1501000)+1.4×(l+2)×0.8×0.8=6.01kN由第五节知，梁两侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力Rl=0.73kN由于梁中间立杆和两侧立杆受力情况不一样，故应取大值进行验算NA=max(Nl+RlzR2)=7.873kNf=NA(A)=7.873×1000(0.218×(4.24×100)=85.177Nmr2=205Nmm2满足要求3 .立柱稳定性睑算(非顶部立杆段)2=102/i=1.155×2.292×1.2×1000/(1.59×10)=199.793根据入1查JGJ130-2011附录A.0.6得至J=0.18此处还应考虑架体的自重产生的荷载NC=NA+1.2×H×gk=7.873+1.2×0.065×(8+(600-150)1000)=8.535kNf=NC(A)=8.535×1000(0.18×(4.24×100)=111.578Nmm2=205Nmm2满足要求
