地下车库顶板行车道回顶方案.docx

编制人:审核人:地库顶板行车回顶专项施工方案审批人：年月日目录1、编制依据12、工程概况13、施工方案设计24、车库顶板上消防车道回顶部位的承载力验算31.1 件式钢管支架楼板模板安全计算书46、施工工艺157、架体的搭设要求158、安全注意事项169、雨季施工措施1610、安全、环保措施1711、地库行车路线图191、编制依据Ll本工程设计图纸1.2 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2On1.3 建筑施工安全检查标准JGJ59-20111.4 建筑施工高处作业安全技术JGJ80-911.5 建筑施工手册(第四版)2、工程概况1.1、 概况一览表序号项目主要内容1工程名称2工程地点3建设单位4设计单位5施工单位6监理单位7勘察单位8质量标准1.2、 规划情况一览表序号单位递g称(注明栋号、单元号)栋数地上层数地下层数地上面积(m2)地下面积(m2)建筑总面积(m2)备注11#（Ioft公寓）114/9625.38/9625.38总价包干22#（Ioft公寓）114/8958.75/8958.75总价包干33#（Ioft公寓）114/9203.58/9203.58总价包干44#（Ioft公寓）114/9340.88/9340.88总价包干5岗亭及大门11/20/20非总价包干6地下室1/1/7432.487432.48总价包干7合计637148.597432.4844581.072.3、结构部分(1)、基础型式：静压预应力高强混凝土管桩基础(2)、主体结构：剪力墙结构1.4、 建筑部分：(1)本工程设计层数为地上十四层，总建筑面积44581.07m2,建筑高度为68.35mo建筑类别为一类，工程耐火等级为一级，抗震设防烈度为6度，屋面防水等级为11级。(2)层高：地上标准层各层层高为4.49米,楼屋面设有风机平台、电梯间。3、施工方案设计在消防车道位置做回顶，回顶脚手架构造为扣件式脚手架，回顶脚手架部位为：地库顶板消防车道范围内，以地库内结构柱形成的4根柱(每两根结构柱轴线间距平均7.9米)中心确定，全部支撑在地库顶板上，行车路线为从西侧道路进入，由南侧道路驶出(详见地库行车路线图)，当地库回填土时，自卸汽车运土至消防车道临近需卸土处，再由挖沟机及铲车采取滚填方式进行回填来保证地库顶板结构层的完整性。脚手架搭设参数如下：3. 1支架搭设高度：地下车库回顶架体高度为3.954.85mo3.2搭设尺寸：立杆和水平杆采用648X3.5的扣件钢管脚手架，立杆间距为800mm×800mm,水平步距为120Omm,顶板厚度250mm,立杆顶部采用顶托支撑；采用的钢管类型为048X3.5扣件式脚手架，钢管顶部使用U托通过木方龙骨上下均与混凝土结构板顶死，回顶脚手架到结构柱间距平均7.9m设置。立杆上端至车库顶板下不大于500m11,立杆顶全部安装U托。4、车库顶板上消防车道回顶部位的承载力验算4.1.荷载计算4. 1.1.活荷载：1、碎罐车质量（按IOm3罐计算）：19.6T+10m34Tm3=43.6T重量为：43.6*1OOOKG*10NKG=436*100ON车轮距：7.8m（长）*2.5m（宽），车轮10个，顶板受力面积为：7.8m（长）*2.5川（宽），产生的等均布荷载约为：50KNm2活荷载取值为：50KNm24. 2.车库顶板设计承载力为：恒荷载：顶板设计已考虑覆±L52.2m厚；覆土荷载约为32.45KNm2;活荷载；5KNm2o5. 3.荷载综合：顶板设计荷载小于罐车等效均布活荷载，需进行地下室回顶；6. 4.同顶架体综合考虑施工现场的不确定因素，为了确保车库结构安全和施工安全，新建地下车库顶板道路对应的地下车库顶板部位为消防通道也做相应支撑回顶，支撑同顶架体搭设尺寸为：立杆的纵距b=0.8米，立杆的横距1二0.8米，立杆的步距h=L2米。该位置也是后浇带，利用后浇带支模体系连续延伸，后浇带碎浇筑完成后也不拆模，立杆顶部龙骨截面宽度：5Omn1；高度:80mm。采用的钢管类型为©48X3.5,采用扣件脚手架。5.扣件式钢管支架楼板模板安全计算书一、计算依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20112、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-20163、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20084、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20135、冷弯薄壁型钢结构技术规范GB50018-20025、混凝土结构设计规范GB50010-20106、建筑结构荷载规范GB50009-20127、钢结构设计规范GB50017-2003二、计算参数基本参数计算依据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016楼板厚度h(mm)250楼板边长L(III)7.8楼板边宽B(m)6.2模板支架高度H(m)4.85主楞布置方向平行于楼板长边立杆纵向间距la(m)0.8立杆横向间距Ib(IlI)0.8水平杆步距hl(m)1.2次楞间距a(mm)200次楞悬挑长度al(mm)200主楞悬挑长度bl(mm)200结构表面要求表面外露立杆自由端高度h(mm)500剪刀撑(含水平)布置方式普通型架体底部布置类型垫板材料参数面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)面板E(Nmm2)11500面板fm(Nmm2)31主楞类型矩形木楞主楞规格50X80主楞合并根数1次楞类型矩形木楞次楞规格50X80次楞合并根数/钢管类型48×3.5荷载参数可调托座承载力容许值(kN)30地基承载力特征值fak(kPa)/架体底部垫板面积A(IIr2)0.2模板(不含支架)自重标准值Glk(kNm2)0.2新浇筑混凝土自重标准值G2k(kNm3)24钢筋自重标准值G3k(kNm3)1.1施工荷载标准值Qk(kNm2)2脚手架上震动、冲击物体自重QDK(kNm2)0.5计算震动、冲击荷载时的动力系数K1.35脚手架安全等级2级脚手架结构重要性系数Yo1是否考虑风荷载否省份、城市吉林(省)公主岭(市)地面粗糙度类型/基本风压值WO(kNm2)/沿风荷载方向架体搭设的跨数11/模板支撑架顶部竖向栏杆围挡的高度Hm(mm)/模板支撑架顶部模板高度Hb(mm)/模板荷载传递方式可调托座简图:(图2)纵向剖面图1三、面板验算根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1,按简支跨进行计算，取b=lm宽板带为计算单元。Wm=bh26=1000×1226=24000mm3I=bh312=1000×12312=144000mm4由可变荷载控制的组合：ql=l.2Glk+(G2k+G3k)hb+l.4(Qk+KQDK)b=l.2×(0.2+(24+1.1)×250/1000)×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1=11.515kN/m由永久荷载控制的组合：q2=l.35Glk+(G2k+G3k)hb+l.4×0.7(Qk+KQDK)b=l.35×(0.2+(24+1.1)×250/1000)×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)Xl=Il.363kNm取最不利组合得：q=maxql,q2=max(ll.515,11.363)=11.515kNm11.515200（图4）面板计算简图1、强度验算(图5)面板弯矩图Mmax=O.058kNm=T0×MmaxW=l×0.058×10624000=2.399Nmm2f=31Nmm2满足要求2、挠度验算qk=(Glk+(G3k+G2k)Xh)Xb=(0.2+(24+1.1)X250/1000)×1=6.475kNm（图6）挠度计算受力简图(图7)挠度图V=0.081mmV=200/400=0.5mm满足要求四、次楞验算次楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑次楞的两端悬挑情况。由可变荷载控制的组合：ql=l.2×(Glk+(G3k+G2k)×h)×a+l.4×(Qk+KQDK)×a=l.2×(O.2+(24+1.1)×250/1000)X200/1000+1.4×(2+1.35×0.5)X200/1000=2.303kNm由永久荷载控制的组合：q2=l.35×(Glk+(G3k+G2k)Xh)×a+1.4×0,7×(Qk+KQDK)Xa=I.35×(0.2+(24+1.1)×250/1000)X200/1000+1.4×0.7X(2+1.35X0.5)X200/1000=2.273kNm取最不利组合得：q=maxql,q2=max(2.303,2.273)=2.303kNm(j（图8）次楞计算简图1、强度验算-00462000.0468007'U1UUU尸0.095800-1387s<ULllLLU舁0.095800-0046舁200(图9)次楞弯矩图(kNm)Mmax=O.138kNm=T0×MmaxW=l×0.138X106/(53.333×103)=2.591Nmm2f=13Nmm2满足要求2、抗剪验算018rrTnTn78812200jJ8008008004一LI200(图10)次楞剪力图(kN)Vmax=I.036kNmax=TO×VmaxS/(IbO)=IXl.036×103×40×103/(213.333×104×5×10)=0.389Nmm2=1.4Nmm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(Glk+(G3k+G2k)Xh)×a=(0.2+(24+1.1)×250/1000)×200/1000=1.295kN/m（图11）挠度计算受力简图(图12)次楞变形图(三)Vmax=0.145mmv=0.8×1000400=2mm满足要求4、支座反力根据力学求解计算可得:Rmax=I.958kN