观众厅密肋梁模板计算书.docx
观众厅密肋架模板计算书1计算参数基本参数混凝土梁高h(mm)730混凝土梁宽b(mm)715泡凝土梁计算踏度Um)18.3模板支架高度H(m)7.07计尊依据混凝土结构.1.程施工规范GBS0666-20U模板荷载传递方式可调托座扣件传力时扣件的数垃/梁两侧楼板情况梁两侧有板梁(W楼板厚:度420斜拽(含水平)布置方式普通型梁路度方向立柱间距a(m)0.66垂直梁跨度方向的梁两例立柱间距h>(m)1.115水平杆步距h(m1.2梁侧楼板立杆的纵距Wm)0.66梁傅楼板立杆的横距IHm)0.66立杆自由端高度amm)400梁底增加立柱根数n1梁底支撑小梁根数m4次梁悬挑长度a(mm)250结构表面要求表面外露架体底部布置类型垫板材料参数主梁类型圆钢管主梁规格48×3.25次梁类型矩形木楞次梁规格50×80面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)钢管规格4S×3.25荷载参数基础类型混凝土楼板地必上类型/地基承载力特征值fak(Nmm2)/架体底部举板面枳A(m2)0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市山东(省)济南市(市)地面粗植度类型/结构重要性系数Yo1可变荷载组合系数4Cj0.9模板及支架的类型系数U1模板及其支架自重标准值G1.k(kNm2)0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/mA3)24钢筋自IR标准值G3k(kNm3)1.5施工人员及设备产生荷载标准值Q1.k(kNmA2)2.5海工简图（图2）剂面图22面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨种情况进行计算，取b=1.m单位面板宽度为计算单元。W=bh26=1000×1276=24000mm31.=bh312=1000×12312=1440mm41、强度验算荷载基本组合：q=Yo×1.35Gk+(G2k+Gjk)hb+1.4M1Q1.kb)=1.×(1.35×1.×(0.5+(24+1.5)×7301.0)×1.+1.42.5×1.×O.9)=28.955kNmI1.1.1.1.ini1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.iwi1.1.1.1.1.1.H1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.!(三3)面板简图(图4)面板弯矩图MZ=O.2O6kNm=Mn,iW=0.206×106240=8.566Nmm2=31Nmm2满足要求2、挠度验算qk=(Gk+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×7301000)×1.=19.115kNmio115Iiiiiniiiiiiiiiiiiiiiuiiniiiiiiiiiiiimiiiiumiuiiiiiim(图6)挠度图v=0.485mm(v=715(4-1.)×400)=0.596mm满足要求3次梁验算次梁计算简图:1I1.1.1.11IiiiiiiIifIi1.minI1.1.1.1.111I渝丽'.kJk6bUIt»60660'1.-250I(图7)可变荷载控制的受力简图1荷我控制基本组合：q=Yo×1.35Gn+(G21.t+G311)ha+1.4ciQ,a=1.×(1.35×1.×(0.5+(24+1.5)×7301000)×71S1.0/(4-1.)÷1.4×2.5×7151000(4-1.)×0.9)=6.901kNmqH=YOX1.35Gu+(G2k+G)ha=1.×1.35×1.×(0.5+(24+1.5)×7301000)×71510(4-1.)=6.15kN/mqn=Yo×1.4cjQka=1.×1.42.5×71S1.0(4-1.)×0.9=0.751kNm1、强度验算(图8)次梁弯矩图(kNm)MZ=O26kNm=MmixW=0.26×10685.333×1000)=3.052Nmm2(f=17Nmm2满足要求2,抗剪验匏(图9)次梁剪力图(kN)Vma-=2.345kNrm,=VmaxS(1.b)=2.345×103×40×103(341.3331.04×51.0)=0.55Nmm2=1.7Nmm2满足要求3,挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(Gn+(Gn+G2k)×h)×a=0.5+(24+1.5)73010)×7151000(4-1.)=4.556kNmI1.1.1.1.IH1.1!I1.1.H1.111I1.1.1111,1I2伞的，AKj1.、人IBb114JIb6660tI250I(图10)变形计里简图(图11)次梁变形图(mm)v11,=0.079mmv=0.66×1000400=1.65mm满足要求4生梁验算梁侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属T半刚性节点，为了便于计算统一按校节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数为1,故可将主里的验卯力学模型荷化为1+2-1=2跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。等跨连续梁，跨度为:2跨距为：(等跨0.558将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q=Yo×1,2(Gik+(G2k+G3k)h)a+1.4Qka)=1.×(1.2×(0.5+(24+1.5)×7301000)×715(4-1.)×10)÷1.4×2.5×715(4-1.)x1.OOO)=6.301kNmB.由永久荷载控制的组合：q2=Yo×1.35Gik+(G2k+G*)h)a+1.4X0.7Qka)=1.×(1.35×(0.5+(24+1.5)×7301000)×715(4-1.)×1000)+1.4×0.7×2.5×715(4-1.)×10)=6.734kNm取最不利组合得：q=maxq,qz=max(6.301,6.734)=6.734kN此时次梁的荷载筒图如下11111I1.1.1.11I1.1.什11I1.1.1.111,1I2伞的，AKj1.、人AKb114JI660tI250I(图16)次梁承我能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk=(Gk+(G2k+Gjk)ha=(0.5+(24+1.S)×7301.0)×715U4-1.)×1000)=4.556kNm此时次梁的荷载简图如下I1.1.1.1.IH1.1!I1.1.H1.111I1.1.1111,1I2伞的，AKj1.、人IBb114JIb6660tI250I(图17)次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：承载能力极限状态下在支座反力：R=4533kN正常使用极限状态下在支座反力：R-=3.067kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为Bk=71.8/1000=0.072kN/m自重设计值为：g=Yo×1.2gk=1.×1.2×71.810=0.086kNm则主梁承我能力极限状态的受力简图如下：(图18)主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：3.0673067,.I,.,.,!A*IIII-I隼I）心I538558(图19)主梁正常使用极限状态受力简图1，抗弯验算(图12)E梁弯矩图(kNm)M<ni,=0.778kNm=Mm1wW=0.778×106(9.S8×1000)=81.171Nmm2=205Nmm2满足要求2、抗剪验算(图13)主:梁剪力图(kN)Vmu=6.609kN1n4.-QfnS(1.b)=6.609×1000×6.5×103(231.04×1.3×10)=14.367Nmmz=120Nmm2满足要求3、挠度验算(图14)主:梁变形图(mm)vw=0.141mm(v=1.115×10(1.+1.)4=1.394mm满足要求4、支座反力计算因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。故经计算得：两端支座最大支座反力为：R12.5O5kN非端支座最大支座反力为：R2=13.218kN5端支座扣件抗滑移验算按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R=2.5O5kN(N=8kN满足要求6可调托座验算非湍支座最大支座反力为即为可调托座受力R2-13.218kNN=30kN满足要求7立柱验算1、长细比验算立杆与水平杆扣接，按钱支座考虑，故计算长度IO取步距则长细比为：=hi=1.2×1.0(1.59×10)=75.472(=150满足要求2,立柱稔定性验算根据查JGJ162-2008附录D得到=0.75梁两恻立杆承受的楼板荷载N1=1.2(G1.1.t+(G21.t+G3k)ho)+1.4Q1.1.t1.ab1.=(1.2(0.S+24+1.5)×42010)+1.4×2.5)×0.66×0.66=7.384kN由第五节知，梁侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力R=2.505kN由下梁中间立杆和梁侧立杆受力情况不一样，故应取大值进行验算NA=max(N+R,R2)=13.218kN考虑架体自重荷载得：NB=NA+1.2xHxgk=13.218+1.2x0.072x(7.07+(730-420)/1000)x0.171=13.326kNf=N(A)=13.326×1.0(0.7S×4.571.00)=38.881Nmm2(=205Nmm2
