矩形板式桩基础（80塔吊）40#42#44#楼计算书.docx

矩形板式桩基础(80塔吊)40#42#44#楼计算书计算依据:I、塔式起重机混凝上基础工程技术规程JGJfT1.87-20092、混凝土结构设计规范GB50010-2()1()3、学建筑班旌技术规范JGJ94-2W84、建筑地基基础设计规能BGB50007-20II一、塔机属性塔机型号QZSOHFS55I3>塔机独立就密的最大起吊加度Hixm)44.6塔机独立状态的计0加度H1.m)50.5塔身桁架结构方悔情塔身桁架结构宽tffB(m)1.7二、塔机荷载I、塔机传递至基础荷或标准值I：作状态塔机自Jt保准值Rd(KN)575起，H荷貌年准WFqk(kN)100切向荷就标准值FWkN>675水平荷软体准仇Rk住N)29Miu力矩标准IftMWkNm)16W林工作状态将向荷殡标准侑FV(kN>575水平荷S1.标准假Fvk(kN)79帧瞿力矩标准iftMH(kNm)22892、塔机传递至基砒荷或设计值工作状态塔机自JRJiiHiFHkN)1.35a-1.35×575-776.25起，I1.荷极HHftFQkN)1.35Fqk=1.35XK)O="5W时肝效设计UiF(kN)T76.25<135=911.25水平荷致设计悔IMkN)1.35FVk=1.35x29=39.15Uii力矩设计值M(kNm)35Mk-1.35x1699-2293.65他工作状态J(Kfti1.UiKikN1.1.35F=135×575=776.25水平荷敦谀计仇FXkN)1.35Fvk=I35×79=1(16.65K1.耀力即设计值M,(kNm)35Mk-1.35×22S9-3O9O.I5三、桩顶作用效应计算木台布置Httn4水台嘉度h(m>13次台长1.(m)5长台宽Mm)S梁启长向桩心即u(m>3.5TftA宽向机心即ab(m>3、收台誓Bt水白混凝土等被C35承台悔凝土自置OkNms)25承台上制iIJfethW0承台上SJI5士的聿度(kN)19水台泥般1.保护层厚度鬣mm)50配n喻梁皆改介底标跖d(m)-4I5000居础存一图承台及其上土的自重荷载标准值：G1.=b1.(h<+h'')=5×5×(13×25÷0×1.9)=812.5kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gh=1.35x812.5=1096.875kN桩对角线距呼：1.Nab2+aF)°M3H+3.52)°s=4.95mI、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+CKVn=(575+812.5V4=346.875kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/h+Mk+Fvkh)1.=(575+812.5X4+(2289+79×1.3)74.95=830.071kNQkni11=(Fk÷Gk)n-(Mk+Fvkh)1.=(575+812.5V4-(2289+79×1.3)/4.95=-136.321kN2、荷般效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q111.M=(F+G)n+(M+Fvh)1.=(776.25+1096.875)4+(3O9O.15+1.06.65×1.3)/4.95=1120.596kNQ11>in=(F+G)nM+Fvh)1.=(776.25+1096.875)/4-(3090.15+IO6.65×1.3y4.95=-1.84.034kN四、桩承羲力验算桩类型JS应力窗桩预应力W桃外役d<mm1.500质应力IrIIMtWh(Inno100林混整上强度等拨CSO桩步成桩工艺代数”0.75机淞凝上自由y"kNJn?)25桩程战1:保护层阳度6(mm)50机底板Hdm)22.6柱有效长度h(m>18.6梃W进入持力层深攻hHm>I班配筋林以性礴力的防配箭65099机身水我力设“依2288地柒版性地下水14至地衣的距离hrtm)1.33自然地面标高&m)0.9是否考虑承启殁K½承台效应系数*0.8I格称hSffJ®Mm)耨口1力特征值qsia>kPa)MR1.力特征位WkPn)抗战条敝承设力特征位fak<kPi>素埴士2.822MOO0.6905.730M(K)0.390粉土11.535MOO0.690粉吩1060220.61601、柱基登向抗压承IR力计算桩身周长：u=11d=3.14×0.5=1.571.mhbd=i×1.(XX)5(X)=2<51.,=<).16hd=O.16×2=O.32空心管桩桩端净面积：AJ11d2-(d-2t)24=3.14×).52-(O.5-2×O.1)2j4=0.126nr空心管桩敞口面积：Api=md2t)24=3.14x(0.52x（三）2/4=0.071m2承载力计算深度:min(b1,2.5)=min(52,5)=2.5mf*=(2.5x9()/2.5=225/2.5=9()kPa一台底净面积:Ac三(b1.-n(Aj+Api)n=(5×5-4×(0.126+0.071)4=6.054m2亚合桩基竖向承载力特征值：R=uq,ia1.+qu(Aj+pAp)+ca1.Ac=0.8×1.571.×(3.6×3O+11.5×35+3.5×6O)+22OO×(0.126+0.32×0.071)+0.8×90×6.054=1667.493kNQ=346.875kN<Ri=1667.493kNQg=830.071kN<1.2Ra=1.2×1667.493=2(X)0.99IkN满足要求！2、桩基婴向抗拔承裁力计算QKnun=-136.321.kN<O按荷毂效应标准组合计和的桩基拔力：(X=I36.32IkN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自里按桩的浮重度计克，桩身的重力标准值：G1.>=1.<(yz-10)Aj=18.6×(25-1.0)×0.126=35.O6kNRi,=u(qxu1+Gp=.8×1.571×(0.3×3.6×30+0.6×11.5×35+0.6×3.5×60)+35.06=537.589kNQC=136.321kN<Ra'=537.589kN满足要求！3、Ift身承我力计算纵向预应力钢筋截面面积：Ap.=n11d-4=9×3.i42×924=573mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷段效应基本组合下的桩顶抽向压力设计值：Q=Qz=II20596kN桩身结构竖向承载力设计值：R=2288kNQ=H20.596kN<2288kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承我力荷载效应玷本组合I；的班顶轴向拉力设计值：Q1=-Qmio=184.034kNfpyA1.=(65()x572.555)x10'=372.161kNQ,184.034kNfpyA11,=372.161kN满足要求！五、承台计算收S配的承台底部长向配城HRB-MKi2015d柔8底都短向配场HRB4X2OI5O，长6预郃K向配移HRB44X2O/15(1承£顶郃短向配筋HRB4X2O5O1、荷载计算承台计算不计承台及上土自重:Fmat=Fn+M1.=776.25/4+3090.15/4.95=818.367kNFmin=FZn-MZ1.=776.25/4-3090.15/4.95=-430.242kN承台底部所受最大弯矩：Mx=FM(a,-B)2=S18.367×(3.5-1.7y2=736.53kN.mMy=FZ(a-B)2=818367x(3.5-1.7)2=736.53kN.n承台顶部所受最大考矩：M,x=Fmm(ah-B)2=430.242×(3.5-1.7)/2=-387.218kN.mM,y=Fm1.1.1.(a-B)2=-430.242×(3.5-1.7y2=-387.218kN.n计算底部配筋时：承台有效高度：h=1300-50-20/2=1240mm计算顶部配筋时：承台有效高度：ho=1300-50-20/2=1240mm2、受剪切计集V=Fn+M1.=776.254+3090.15/4.95=818.367kN受剪切承载力截面高度影响系数：h,=(800240),",=0.896塔吊边缘至用桩内边缘的水平距离：ab=(ab-B-dy2=(3.5-1.7-0.5)2=0.65tna=(a-B-d)2=(3.5-1.7-0.5)2=0.65n剪埼比：'=aIbho=650124O=O.524,IRb=0.524:>j'=ah1.1.=65a11240=0.524,取=O.524:承台剪切系数：b=1.75(b+1)=1.75/(0.524+1)=1.148a1.1.75(+1>=1.75/(0.524+1)=1.1481<f1.bh1.>=().X96×1.148×1.57×1()3×5×1.24=KX)16.277kNhsaf1.1.1.¼=().896×1.14«x1.57x1.O-x5x1.24=1.1.6.277kNV818.367kN<min(h,(fibho.MaIf)=1.(X)1.6.277kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范闱：B+2ho=1.7+2×1.24=4.1Xmab=3.5nB+2ho=4.18m.a=3.5mB+2ho=4.18m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力脸算！4、承台配薪计算(1)、承台底面长向配筋面枳as=Mv(a11bh1.r)=736.53×1.()6(1.×I6.7×5OOO×124(P)=O.006=1.-(1.-2as)as=M1.-2x0.006)"S=O.006s=1.-2=1.-0.006f2=0.997As=My(shoG)=736.53×106(0.997×1240×360)=I655mm2最小用筋率：P=O,15%承台底需要配筋：A=max(As.pbho)=max(1655.0.0015×5000×1240)=930Omnf承台底长向实际配筋:As,=1.0787mmA=930Omm?满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积痣2=MJ(CQQh(J)=736.53x106(1X16.7×5OOO×12402)=0.0062=1.-(1.-2s2)05=1.-(i-2×0.006)os=0.006s2=IS=I-0.006f2=0.997As2=M(s2hof)=736.53×106(0.997×1240×360)=1655tnm2最小配筋率：p=0.15%承