40#楼扣件式脚手架计算书.docx

40楼扣件式脚手架计算书计算依据：I、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20112、建筑结构荷载规范GB50009-20I23、钢结构设计规范GB5(X)17-20034、建筑地基基础设计规范GB50007-2011一、脚手架参数卸荷设置有脚手35格设邦数双拄出手架脚手殁锅管类空048x2.8SJ宇殁整体高度H<m)47.4立杆步距hm>1.8立杆纵距或挎距a(m)1.5立杆横距IMm)0.9横向水平杆计算外伸长度a“m>0.15内立杆高比筑物匹式MnO03双立杆计算方法不设置双立杆二、荷毂设计Si手架设计类§5结构Si手架Si手板类型木脚手板阳手板自标淮值GkjhikNZm2)0.35的手板铺设方式2步1设密目式安全立网HH标准值GkmuKkNjm2)0.01挡舞板类型木挡甜板栏杆与档,即板台标准值GkdMkNMn0.17挡粉板错设方式2步1设每米立杆承受结构白K标准值k<kN<m>0.129横向斜撑布Sff方式6普1设结构出于架作业展数所1结构稠手架荷致标;ifiGMjaNjm2)3地区天津天津市安全网设置全对闭基本风压MOfkZn?)0.3风荷载体型系数,1风压高度变化系数卬(连堵件、单立杆稳定性,0.«1.,OX1.风荷毁标虐值<0HkN,m4追堵件、单。杆稳定性)().243.0.243计算简图：P三4立面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水窣杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n2横杆抗S强度设计值IwNgm.205横杆低面惯性矩Hmm41101900横杆弹嚏膜EXN1.1Inin2)206000横杆低面抵抗矩W(mmj)4250横向水平杆纵.向水平杆立杆立杆横距h纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×().()31+Gjb×V(11+1.)>+1.4×Gk×M(n+1>=1.2×(O.O31)35×1.5/(2+1)+1.4×3×1.5/(2+1.)=2.347kNn正常使用极限状态q'=(0.031+Gkjb×1.(n+1)+Gk×1.(n+1.)=(0.031+0.35*1.5/(2+1)+3X1,5/(2+1)=1.706kNm计算简图如下：三三11三三三三11三11三三11三m1501.三三1.+1、抗考验簿Mna=maxq1.h28,qar2=max2.347×0.92812.347×O.I522=O.238kNm=MnuAV=O.238×1064250=55.924NmmIf=205Nmm'满足要求！2、挠度验豫vmxx=max5q'1.h4(384E),q,a4(8EI)=max(5×1.706×9,(384×206000×101900).1.706×1504(8×206000×IO1.9)=0.694mmVmix=0.694mm<(v=min(1.1.50.IO=min90050,10=6mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmi=q(1.b+a1.)2(21.b)=2.347×(0.9+0.1.5)2(2×0.9)=1.438kN正常使用极限状态R-ux'=q,(1.b+a)2(21b)=1.706×(0.9+0.15)2(2×0.9)=1.045kN四、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知M=Rm"=1.438kNq=1.2×0.031=O.O37kNm正常使用极限状态由上节可知F1'=R11u=1.045kNq-0.031kN/m1、抗弯验算计算简图如下：1.43kNIAmNIA)SkN1.43kN143kN14JN叱1.回激"吧7叱.11三11三三三t三11t三三三t三11i三m飞I1SI1.0IISI弯矩图(kNm)=MmV=().583×1064250=137.232Nnnr<=205Nmnr满足要求！2、挠度验算计算简图如下：IQw<IQWi1.Q4SkN1.Q4SkNIQWi1.4SkN(一上”1.回'忡II?空叱1.11三i三三三t三11t三三三t11三i11三&飞IISCOIISCOIISCOI3.263变形图(mm)Vmix=3.263mm<v1.=nin1.a1.50,10=minI5OOI5O,IO=IOmm满足要求！3、支座反力计算承载筑力极限状态RMX=3.32kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连捱方式单扣件扣件抗滑移圻成系较085扣件抗滑承载力的算：横向水平杆：Rx=1.438kN<R<=O.85×8=6.8kN纵向水平杆：RmX=3,32kNSK=O85x8=6.8kN满足要求！六、荷载计算IW千袋架体高度H47.4IW手袋例菅类型4a×28每泯立杆承受拮构自重标准值VkikNjm)0.129立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值、G注单外立杆NGk=(gk+(b+a)×n2×0.03)×H=().129+(0.9+0.15)×22×().0311.8)×47.4=6.977kN单内立杆：NG*6977kN2、脚手板的自重标准值NG1.d单外立杆：NG2ki=(Hh+1.)×1.a×(1.b+a)×Gjh×122=(47.4.8+1)×1.5×(O.9+0.15)×O.35×122=3.767kN1/2表示脚手板2步1设单内立杆：Nca=3.767kN3、栏杆与挡脚板自重标准值Ng.2单外立杆:NGM=(Hh+1)xaXGkdbXI/2=(47.4/1.8+1)×1.5×0.1.7×1.2=3.485kN1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值Ngm单外立杆：NGM=GkEXIaXH=O.01X1.5x47.4=0.7I1.kN5、构配件自承标准值NG”总计单外立杆:NGa=Nti2k+NG2i2+NGn5=3.767+3.485+0.711=7.963kN单内立杆：NG2k=NG2k=3.767kN立杆施工活荷载计算夕卜立杆：NQik=Iaxdi,+a)×(njj×Gijy2=1.5×(O.9+O.I5)×(1.×3)2=2363kN内立杆：NQIk=2.363kN蛆合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(Nck+NG2k)+O.9×1.4×Nqk=1.2×(6.977+7.963>+0.9×1.4×2363=20.905kN单内立杆：N=1.2×(NG1.i+NG2k)+0.9×I.4×Nqu=1.2×(6.977+3.767)+0.9×1.4×2.363=15.87kN七、钢丝绳卸荷计算钢丝稣不均匀系数"0.85钢丝稣安全系数k9钢丝货稣夹空式马骏式拴紧蝇夹实帽酎森栓上所受力T(kN>15.19钢丝钝绳夹数4吊环设置共用吊环钢筋H径d(nwn)20钢丝货型号6×1.9（八）阴及绳公称抗拄强度NnIm2)1夕0(钢芯)钢丝战受力不均匀系数KXIS卸荷系数Kf0.8上部增加佗或高度(m)4.5Sa手架卸段次数2第N次S3荷钢坦绳直径(mm)卸荷点位置高度h(m)即罚点净高hj(m1.钢丝袋上下吊点的堤向距离1.tn>上吊点距内立杆下吊点的水平距诲HS(mm)上吊点距外立杆下吊点的水平距离HSirnm)卸荷点水平低距HUm)I1419.717.4330012001.521437.11033MOI2C01.5×-第1个吊点与上吊用的水平距离第2个吊点与上吊点的水平距离钢丝绳卸荷钢丝绳连接吊环作法（共用）第I次卸荷验算=arctan(1.H0=arctan(3000300)=84,289o=arctan(1.HO=arctan(3000/1200)=68,199°钢丝绳竖向分力标准值,不均匀系数KX取1.5由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算.计算钢丝绳会向分力标准值时.立杆所受力按上面计算取标准值。P1.=KMKXXNxhw-WHxHi儿=0.8X15×13.107×17.447.4x1.51.5=5.774kNP2=K(×Kx×N×hn-H×H1>=O.8×1.5×17.303×I7.447.4×1.5/1,5=7.622kN钢丝绳轴向拉力标准值T=Psin=5.774sin84.289n=5.8O2kNT2=P2sina2=7.622sin68.1.99o=8.2()9kN卸荷钢丝绳的最大轴向拉力标准值Fg)=max11T4=8.2O9kN绳夹数量：n=1.667Fg(2T)=1.667×8.2O9(2×15.19)=1个(n)=4个满足要求！钢丝绳：查表得.钢丝绳破断拉力总和：Fg=143.88kN(Fc,=a×Ftk=O85×143.88/9=13,589kN>F1=8.209kN满足要求！吊环最小直径d1=(4A0F4xFMf1.MW=(4×8.2O9x1.(P(65n)严=13mmd=20dmi11满足要求！注：川为拉环钢笳抗拉强度.按混凝土结构设计规范9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65Nmnr第I次卸荷钢丝绳直径14mm,必须拉紧至8.2O9kN,吊环直径为20mno满足要求！第2次卸荷钢丝绳直径14mm,必须拉紧至4.859kN,吊环直径为20mm。满足要求！八、立杆稳定性验算脚手袋架体高度H47.4立杆计算长度系数P1，立杆被而反抗矩W<rnn>,)4250立杆低BiB)转半徒i<mm)16立杆抗压强度设计值If1.(Njmm%205立杆鞋面面积A(Innf)398追堵件布X方式两步三跨1、立杆长细比蛤算立杆计算长度1.o=Kh=1.×1.5×1.8=2.7m长细比=1.<i=2.7×10i16=168.75<210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算:立杆计算长度o=Kh=I.155×1.5×1.8=3.Ii9m长细比=1.<i=3.H9×10316=)94.906查规范表A得，=0.191.2、立杆稳定性聆算不组合风荷载作用底部卸荷段立杆单立杆的输D压力设计值NI=(1.2x(N5k+NGk)+