普通钢管脚手架施工方案.doc
目 录一、 施工组织设计（方案）报审表二、施工方案审批表三、工程概况四、外脚手架施工组织设计一、施工组织设计（方案）报审表工程名称：某某城某某城C区（国际银座）致 某某工程建设监理有限公司 （监理单位）我方已根据施工合同的有关规定完成了钢管脚手架 工程施工组织设计（方案）的编制，并经我单位技术负责人审查批准，请予以审查。附： 钢管脚手架施工方案 承包单位（章） 项 目 经 理 日 期 专业监理工程师审查意见： 专业监理工程师 日 期 总监理工程师审查意见： 项目监理机构（章） 总监理工程师 日 期 二、施工方案审批表工程名称某某城某某城C区（国际银座）施 工单 位某某CY集团建筑工程有限公司分包单位重庆立诚建筑工程设备租赁有限公司昆明分公司编制人李世燕外架工程处会签会签意见： 负 责 人 日 期 外架公司审核意见技术负责人审核意见： 外架公司（章） 负 责 人 日 期 施工单位审核意见施工单位审核意见： 施工单位（章） 负 责 人 日 期 三、工程概况“某某城 某某城C区（国际银座）”工程位于昆明市，本工程属办公楼，地上二十七层，建筑高度为99.6m,C1栋办公总建筑面积为31428.843，负一层为车库，负二层为车库，一层、二层为商铺，三层至二十七层为办公楼。本工程建筑场地类别为类，使用年限为50年，抗震设防烈度为八度，防火设计的建筑分类为一类，其耐火等级为一级，屋面防水等级为级，。建筑结构形式：框架剪力墙结构。 该工程目前标准层结构已经封顶至27层，针对以上又增加四层,由于结构有变，其中有两个角各收进15米左右，公司的附着式升降脚手架已不能满足结构施工要求，为了满足以上四层结构施工及二次装饰的外围防护，经双方协商达成一致，顶部收进两角搭设落地架，其余各边搭设悬挑架。四、 施工组织设计1、编制依据1.1、本工程有关设计施工图纸；1.2、国家有关技术标准及法规；1.3、建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001、J84-2001；1.4、JGJ59-99建筑施工安全检查标准。1.5、实用五金手册.1.6、钢结构工程及验收规范GB50205-2001.1.7、建筑结构施工手册2、 钢管脚手架2.1、适用范围本方案适用于“某某城 某某城C区（国际银座）”C1栋楼工程主体二十七层以上新增四层收进两角的钢管落地架架搭设。2.2、双排扣件式钢管脚手架施工方案 a、根据规范要求，双排扣件式钢管脚手架搭设最高高度为50m。脚手架服务高度为15.2m，因顶部四层为异型结构（菱形结构），故本工程脚手架搭设最高高度为15.2m。作为收进两角的落地架。b、外脚手架搭设示意图外脚手架搭设示意图如下： c、为保证立杆有稳定可靠的基底，施工时按构架设计的立杆纵横间距进行放线定位，确保位置准确，铺放平稳，不得悬空，脚手架搭设一定高度时应用连墙杆连接在建筑物上。d、外脚手架计算：为保证外脚手架的稳定，对设定外架搭设间距是否满足整体性要求验算如下：立杆计算及搭设高度计算1、材料 ø48×3.2 Q235A抗拉、抗压和抗弯容许应力：=205N/mm²扣件、抗滑移承载能力：Rc=6KN/只48×3.2钢管截面几何特征：截面积 A=（4.8² - 4.16²）=4.5² 弯 矩 I=（4.8²-4.16²）=11.36模量 W=4.73回转半径 i=1.5872、荷载施工荷载每层标准值 qk=3 kN/m2基本风压 W0=0.35KN/（使用工况）脚手架风载标准值 W=0.7W式中 风压高度变化系数 =1.79 脚手架风载体型系数 =1.34 脚手架挡风系数，取密目网 =0.429使用工况：W=0.7×1.79×1.3×0.429×0.3=0.21 kN/m23、架体布置及配件自重：立杆纵距 l=1.5m 横距 B=1m 步距=1.8m 步数 n=10步 架高 H0=1.8×10=18m钢管自重： 35N/m 扣件自重：15.5N/个脚手板自重：350N/m2 挡脚板自重：36N/m护栏自重：37.6N/m 安全网自重：40N/m由于内立杆所承担的荷载较外立杆大（多一个小横杆的排出部分），所以验算底层内立杆的受压承载能力。4、不考虑风荷载的校核1）施工荷载P=（+b）×l×q×n =(+0.2)×1.5×3×2=6.3KNq1施工荷载每层标准值n1同时作业层；n1=22）脚手板荷载P=（+b）×l×q×n =(+0.2)×1.5×0.35×4=1.47KN/q2脚手板荷载 q2=0.35KN/ n2脚手板铺设层数 n2=43)架体自重P=nq(h+l+b)+Q =10×0.035×（1.8+1.5+0.2）+0.031=1.71KNq钢管自重 q=0.035KN/m(ø48×3.2)Q扣件重，按二个直角扣件计算，Q=0.031KNn立杆步数 n=10底层每根立杆所承受的轴心压力NN=(P+P)+P =1.2×(1.47+1.71)+1.4×6.3=12.636KN4)立杆计算长度，长细比l=kh =1.155×1.5×1.8=3.12mK计算长度附加系数 k=1.155立杆支承形式长细比=197查表 =0.1855)不考虑风载下的稳定性校核： =152N/5、考虑风载的校核：1）轴力： N=(P+P)+0.85P =1.2×(1.47+1.71)+0.85×1.4×6.3=11.313KN2) 变矩：每根立杆上的风荷载（立杆纵距l=1.5m）q=l×W =1.5×0.21=0.315KN/m风荷载在立杆上产生的最大变矩M=0.128 kNm3)考虑风载下的稳定性校核 =+ =+=135+27 =162N/mm<=205 N/mm(架宽1.0，小横杆悬排0.2m) 6、搭设高度计算1）不组合风荷载时 H= =27.6（m）式中g每米立杆承受的结构自重标准值（KN/m），g=0.1337 kN/m2)组合风荷载时 H= =19.1（m）3）架体允许搭设高度取上述值的小者故H=min27.6，19.1=19m本架体搭设高度为18m < H（架宽1.0m,小横杆悬排0.2m） 架体高度18m 满足要求扣件抗滑移承载能力计算1）、施工荷载P= =3.15KNq施工荷载每层标准值 q=3KN/n作业层 n=12）脚手板荷载P=（ =（=0.37KNq脚手板荷载标准值 q=0.35KN/ n脚手板铺设层数 n=13）架体自重P=0.035=0.077KN4)每层工作层每个扣件承受的荷载设计值N= = =4.95KN5）、扣件抗滑移承载能力校核：每个扣件抗滑承载能力 R=8KNN=4.95KN< R=8KN小横杆计算1、 小横杆按伸臂里计算简图a扣件联接纵横向水平杆的偏心距a=0.053m2、 荷载1） 施工荷载P= =(1+0.2)×1.5×3×1=5.4KN2)脚手板荷载P= =（1+0.2）×1.5×0.35×1=0.63KN3)架体自重P=0.035×(1.5+1+0.2)=0.095KN3、 小横杆上总荷载设计值N= =1.2×(0.63+0.095)+1.4×5.4 =8.43KN4、 小横杆最大变矩设计值q=Mmax=式中 小横杆两支座间距 =Mmax=5、 小横杆抗弯强度校核<大横杆计算1、 大横杆按筒支梁计算简图2、 荷载P设计值及最大弯矩计算P=Mmax=3、 大横杆抗弯强度校核 <连墙件计算1、 荷载1） 施工荷载由立柱计算部分的计算（按架体四跨，每跨1.5m）P=6.3×4=25.2KN2)脚手板荷载P=1.47×4=5.88KN3)架体自重P=1.71×4+6.2+(0.0376+0.04+0.036)×6×10 =19.86KN式中 6.2竖直主相框自重（KN）4)每个机位总荷载的设计值N=1.2×(P+P)+1.4P =1.2×(5.88+19.86)+1.4×25.2 =66.168KN2、连墙件承受的荷载设计值穿墙螺杆承受的
